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[行業資訊]模擬結果分析（1）[ 2017-05-17 08:05 ]

方案一直接拔長+擴孔成形分析，此工藝可以作為冶煉技術比較好的空心鋼錠或對軸向性能要求不高的大型筒體鍛件的成形工藝，拔長鍛比為1.6，因此在一定程度上也能保證鍛件具備一定的軸向性能。成形時可以采用先拔長后擴孔或先擴孔后拔長，但是無論采用哪一種成形方案，都應注意開坯鍛造應采取高溫大壓下量用以鍛合缺陷、打碎粗晶、壓實心部;終鍛成形時應控制溫度、控制壓下量，以避免晶粒過分長大，從而達到控形控性的效果。清華大學朱峰和鐘志平[[4G]等研究表明采用110。的上、下V砧拔長時可以使內部變形均勻，拔長效率也可得到高。根據實際生產經

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[行業資訊]開坯鍛造工藝的確定與芯棒直徑的選擇[ 2017-05-16 09:05 ]

由第四章研究結論可知，空心鋼錠開坯鍛造工藝應選擇拔長或擴孔。圖5.3模擬結果表明，鋼錠在芯軸拔長過程中，靠近外表面的為大變形區，靠近內表面的為小變形區，因此，最終凝固點的缺陷不會產生明顯內移，有利于將缺陷和夾雜控制在壁厚中間，在車削加工后缺陷和夾雜不會暴露于內表面。從第四章研究結果可知，拔長對徑向空洞缺陷的鍛合能力不強，結合本章模擬結果，若開坯過程采用芯軸拔長，很可能不能鍛合缺陷或鍛合缺陷所需要的變形量較大。由于芯軸拔長是一種減小空心毛坯外徑而增加軸向長度的鍛造工藝，用于鍛制長筒類鍛件，芯軸拔長若采用較大的變形會導

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[行業資訊]利用空心鋼錠鍛造筒體鍛件的工藝方案[ 2017-05-16 08:05 ]

利用空心鋼錠制造大型筒體鍛件，可以查到的工藝很少，且很籠統，多數都是套用傳統的實心鋼錠制造筒體鍛件的工藝，認為空心鋼錠成形以直接芯軸拔長加馬杠擴孔成形為主。對于工作環境復雜、嚴峻的大型筒體鍛件只通過拔長加擴孔成形，軸向性能不能夠保證即軸向鍛比不夠。利用空心鋼錠制造大型筒體鍛件工藝方案大致有兩類。(1>對于普通的大型筒體鍛件可以采用直接芯軸拔長加馬杠擴孔成形。(2>對于各向性能要求較高的大型筒體鍛件采用擴孔開坯加反復墩拔(或墩擴)和最終擴孔成形。選用一重制造的30t空心鋼錠進行縮比模擬，參照以上空心鋼錠墩

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[行業資訊]利用空心鋼錠制造筒形件鍛造工藝的探討[ 2017-05-15 10:05 ]

大型筒體鍛件是火電、核電、石化、煤化工以及航天航空壓力容器中的關鍵部件，為了保證大型筒體鍛件的質量，成品鍛件必須經過嚴格的超聲波探傷和外觀尺寸檢測。生產實踐表明，在空心鋼錠的鑄造過程中，鋼錠內部的各種冶金缺陷是不可避免的，即使是采用目前國際上最先進的雙真空冶煉技術。因此，必須通過鍛造的方法消除空心鋼錠內部的偏析、孔洞、疏松等鑄態缺陷，由于空心鋼錠特殊的原始組織結構，不能采用沖去心部縮孔、夾雜等方法來消除內部缺陷，所以，不能簡單的套用傳統的鍛造工藝，應結合空心鋼錠缺陷特點選用合理的鍛造工藝組合及參數，使成品鍛件能達到

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[行業資訊]空心鋼錠開坯鍛造工藝的制定[ 2017-05-15 09:05 ]

空心鋼錠開坯鍛造的目的是打碎粗晶、鍛合缺陷、壓實心部、減小夾雜影響。從表4. 1可以看出墩粗、拔長和擴孔鍛合四種不同方向的空洞缺陷所需的壓下量，從圖4.2, 4.5, 4.6, 4.8不難看出，當墩粗壓下量過大時，內孔壁會產生鼓形，造成內孔直徑減少，考慮到墩粗后與后續芯軸拔長和馬杠擴孔工藝的銜接，我們即不希望空心鋼錠內壁產生折疊也不希望內壁出現鼓形，因此考慮到實際的鍛造工藝允許的墩粗壓下量，我們可以得出，在一定壓下量的墩粗下，墩粗不能鍛合軸向空洞缺陷，而且軸向缺陷有增大趨勢;拔長

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[行業資訊]拔長、擴孔對徑向空洞缺陷鍛合的影響[ 2017-05-14 09:05 ]

由圖4.13 (a), (b)可以看出，拔長壓下量達到21. 4%時，可鍛合軸向空洞缺陷。球形空洞缺陷閉合處等效應變為0. 433，空洞缺陷閉合處的靜水應力為壓應力，大小為-54. 5MPa。由圖4.13 (c), (d)可以看出，拔長壓下量達到24. 6%時，即可鍛合軸向空洞缺陷。球形空洞缺陷閉合處等效應變為0. 563，空洞缺陷閉合處的靜水應力為壓應力，大小為一33. 9MPa。從拔長和擴孔對球形、徑向、軸向、切向空洞缺陷鍛合模擬可以看出，在鍛造徑向缺陷時，馬杠擴孔比芯軸拔長效果更優，而

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[行業資訊]鐓粗鍛造切向空洞缺陷的閉合過程[ 2017-05-12 10:05 ]

由圖4. 8 ( a)可以看出，切向空洞缺陷的鍛合過程是比較理想的，首先空洞中間內壁先從內向外變形，空洞徑向尺寸減小，并逐步與外壁貼靠、然后才逐步向軸向方向擴展，直到完全閉合。缺陷閉合時墩粗壓下量為27. 4%，空洞缺陷閉合處等效應變為0. 408，空洞缺陷閉合處的靜水應力為壓應力，大小為一20. 8MPa，說明軸向變形能夠比較容易的鍛合切向空洞缺陷。由以上四組模擬結果不難看出空洞方向與變形方向垂直的比較容易鍛合，與變形方向平行的不容易甚至不能鍛合。考慮到與后續芯軸拔長和馬杠擴孔工藝的銜接，軸向加載時我們即不希望空

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[行業資訊]空心鋼錠空洞鍛合研究與開坯鍛造工藝制定[ 2017-05-11 08:05 ]

空心鋼錠壁厚芯部由于最后凝固，因此該位置必然存在鑄態缺陷，解剖實驗資料表明，空心鋼錠主要缺陷都會集中在鋼錠最終凝固點的環向截面上，一般認為，空心鋼錠最終凝固位置越遠離內壁，則表明鋼錠內表面冷速越快，鋼錠中的疏松、縮孔和粗晶混晶就會盡可能得到避免，夾雜和宏觀偏析情況也會得到一定程度的改善，鋼錠質量也就越好，川崎制鋼所制造的空心鋼錠最終凝固點在距離內表面40%以上壁厚處，而我國生產的空心鋼錠一般在距離內表面三分之一處。在所有缺陷當中空洞型缺陷是空心鋼錠內部缺陷的重要形式，川崎制鋼解剖實驗數據顯示空心鋼錠最終凝固點位置處

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[行業資訊]空心鋼錠鐓粗的實驗驗證[ 2017-05-09 09:05 ]

為驗證上述數值模擬結果的可靠性，本文設計用鉛試樣進行空心鋼錠墩粗模擬的驗證。鉛具有典型的剛勃塑性材料特征、硬度低、無需加熱等特點，鉛在冷態下的塑性變形流動規律和鋼的塑性變形流動規律十分相近，鉛和室溫下模具的摩擦系數與熱態下鋼和模具的摩擦因子都在0.45-0.7之間，因此鉛適合用于鋼高溫鍛造的常溫驗證性實驗。綜合對比各種常溫物理實驗的優缺點，選用鉛對空心鋼錠墩粗工藝進行常溫物理模擬具有較高的可信度。選取的尺寸比例為D/t=3, H/t分別為1. 5, 2, 2. 5的空心鋼錠進行實驗驗證。鑄造模具選用實驗室專用鑄模，

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[行業資訊]空心鋼錠的適鍛范圍和最大許可壓下量[ 2017-05-09 08:05 ]

通過對上述表3. 1的五組尺寸比例的空心鋼錠進行模擬計算，并對結果進行分析和擬合，可以粗略的得出空心鋼錠的墩粗適用范圍，如圖3. 40所示。在此范圍內的空心鋼錠墩粗后，不影響后續的拔長和擴孔工藝的實施，內孔壁的凹陷和鼓形都在可控范圍內即凹陷和鼓形都可以在后續的芯軸拔長或馬杠擴孔過程中被壓平，其中H/t在2到2. 5范圍內時，空心鋼錠墩粗后內孔形狀比較理想。對于空心鋼錠的鍛造，考慮到制坯過程需要鍛合空洞缺陷、壓實疏松，可能不能直接墩粗，而是需要先拔長或擴孔，然后再反復墩拔或反復墩

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[行業資訊]鐓粗有限元模型建立[ 2017-05-06 08:05 ]

以Deform-3D軟件作為數值模擬平臺，采用三維剛塑性有限元模型，上、下模和空心鋼錠由PRO/E軟件生成STL文件并導入到DEFORM前處理中，網格劃分選用軟件默認的自適應網格劃分，試件材料模型使用2. 25Cr 1Mo0. 25V鋼;墩粗模擬時鍛件初始溫度為1200℃，模具溫度為300℃ ,摩擦因子(熱鍛無潤滑條件下)選取0. 7，實體間接觸傳熱在鍛造過程中選取11W/ (m2K)，在停鍛過程中取為1W/ (m2K)，周圍環境溫度設定為室溫20℃，熱對流系數選取為0. 02W/ (mzK)。上砧壓下速率設定為1

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[行業資訊]終鍛過程填充性分析[ 2017-05-02 10:34 ]

坯料經過四道次輥鍛制坯、預鍛、終鍛成形后得到終鍛件如圖4-12所示鍛件充填良好，飛邊較原工藝有所減少，無折疊等鍛造缺陷，符合設計要求。此時材料利用率為77.6%，較原工藝提高了8.1%。但是，從圖4-12中可以看出終鍛飛邊仍然不夠均勻，坯料的尺寸和還有減小的空間，輥鍛的工藝還可優化。

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[行業資訊]數值模擬技術在鍛造中的應用[ 2017-04-22 09:05 ]

隨著有限元理論的廣泛應用和計算機技術的快速發展，運用有限元法數值模擬對鍛壓成形進行分析，在盡可能少或無需物理實驗的情況下，得到成形中的金屬流動規律、應力場、應變場等信息，并據此設計成形工藝和模具，成為提高金屬成形效率和生產率的行之有效的手段。由于鍛造成形的制件大多屬于三維非穩態塑性成形過程，在成形過程中，既存在材料非線性和幾何非線性，同時還存在邊界條件非線性，接觸邊界和摩擦邊界也難于描述，因此變形機制十分復雜。應用剛粘塑性有限元法進行三維有限元法數值模擬分析是目前公認的解決此類問題的最好方法之一。S.Kobayas

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[行業資訊]汽車長軸類復雜零件鍛造生產現狀[ 2017-04-22 08:05 ]

汽車鍛件的需求與日俱增，使典型長軸類復雜零件——連桿、前軸、曲軸等的鍛造工藝方式也發生了改變。在制坯方式上，常用的方法有空氣錘制坯、輥鍛制坯、楔橫軋制坯。采用空氣錘制坯存在著加熱火次多、廢品率高、生產效率低、勞動強度大等缺點。因此，該工藝適合多品種小批量生產。采用楔橫軋制坯和輥鍛制坯都具有生產效率高、分料均勻、材料利用率高、適應大批量生產、自動化程度高等優點。但是采用楔橫軋工藝制坯時，旋轉的圓棒料在軸對稱方向受一對橫向擠壓力，經常會在心部產生疏松和孔腔，這種問題導致了楔橫軋制坯技

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[行業資訊]長軸零件的一些現狀[ 2017-04-21 08:05 ]

近年來，汽車行業獲得快速發展，全世界近五年產量每年平均增長 200 萬輛，我國汽車產量連續五年平均每年增長約 100 萬輛。汽車工業的快速發展，使得對汽車零件的需求量大大增加。而采用鍛造工藝生產零件具有消除金屬在冶煉過程中產生的鑄態疏松等缺陷、優化微觀組織結構、保存了完整的金屬流線、鍛件的機械性能較好等優點。所以，每輛汽車上有數百種鍛件，分布在汽車的各個部位，大多數為受力零件和保安零件。汽車鍛件的特點是批量大、品種多、形狀復雜、質量要求高，然而長期以來，我國鍛造行業處于一種粗放狀態：能源和材料消耗高、生產效率低、環

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[行業資訊]扭轉鐓粗塑性有限元法的分類[ 2017-04-13 09:05 ]

金屬塑性成形根據變形特征可以分為兩類：體積成形和板料成形工藝。金屬材料在鍛造、軋制、擠壓等體積成形時會產生較大的塑性變形，而彈性變形由于相對較少，因此可忽略。然而對于如冷沖壓、冷軋等板料成形金屬材料雖然變形也較大，但是彈性變形已經達到了不能忽略的比例，所以彈性變形與塑性變形需要同時考慮。基于以上兩種情況，在建立材料模型時就分為了剛塑性材料模型和彈塑性材料模型。剛塑性有限元法采用 Levy-Mises 率方程和 Mises 屈服準則求解未知量為節點速度，在忽略彈性變形后，由經驗表明對熱變形過程中的精度影響并不大。通過

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[行業資訊]形砧鐓粗工藝[ 2017-04-11 09:05 ]

為了消除傳統平砧鐓粗工藝所無法解決的鼓形、難鍛合缺陷以及應力應變分布不均勻等問題，我國科學工作者提出了許多新的鍛造工藝理論及技術。燕山大學機械工程學院的劉助柏教授以主動塑性變形區和被動塑性變形區的角度考慮，對普通平板間鐓粗圓柱體提出了兩個重要的新理論，即當高徑比大于1時的剛塑性力學模型的拉應力理論和當高徑比小于1時的靜水應力力學模型的剪應力理論。同時劉助柏教授還針對傳統平砧鐓粗的不足，提出了一種形砧鐓粗工藝—錐形板鐓粗工藝。李錦提出先壓凹端面然后再去平板鐓粗，李緯民提出錐形板鐓粗加局部壓平的新鍛壓工藝等

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[行業資訊]鐓粗工藝的研究意義[ 2017-04-11 08:05 ]

隨著我國工業科技的不斷發展，在大型機械裝備、石油化工等行業當中，需要的金屬構件尺寸不斷變大，同時許多大型金屬構件所承受的載荷復雜多變，這就要求這些金屬構件力學性能提高與內部組織更加致密均勻。大多數鋼錠等金屬構件都需要先經過鍛造來改變其尺寸及形狀。隨著鍛件的形狀要求的增多，鍛造的工藝方法也不斷的更新。但是對于鍛壓工藝來說，尤其是大鍛件的鍛造，鐓粗工藝是其最為重要也是最為基本的工藝方法。鑄造出的鋼錠內部不可避免地存在多種缺陷，例如頂部縮孔、心部疏松、偏析的產生以及帶有諸多夾雜物等，這些缺陷給鍛造工藝帶來了相當大的困難。

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[行業資訊]304L不銹鋼的鍛壓實驗結果與分析[ 2017-04-07 10:39 ]

實際鍛棒過程中由于操作工出現失誤，未按照上述工藝進行鍛造時，使得毛坯鍛造溫度低于終鍛溫度，并且鍛棒過程壓下量控制不當，使得毛坯在兩端出中心處應力應變過大，毛坯端面出現明顯開裂，從而導致毛坯報廢，如圖3一10所示。嚴格按照制定鍛棒工藝成形，控制好鍛造溫度及每次壓下量，得到的毛坯如圖3．1l所示，圖所示為鍛棒的試驗結果和數值模擬優化結果之間的對比圖。后續將按照制定工藝完成的鍛棒，進行后續的鐓粗、沖孔制坯工藝，送至RAM9000型軋環機進行環件軋制，如圖3．12所示；軋制完成后環件空冷至室溫，經過簡單的粗車加工后，如圖3

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[行業資訊]304L不銹鋼環件的成形過程與結果[ 2017-04-07 09:05 ]

根據模擬結果，在制定實際工藝中重點考慮的就是鍛造溫度和變形量(通過鍛比來衡量)，盡量避免毛坯處于終端溫度之下，制定出實際的鍛棒工藝。客戶需求的304L不銹鋼環件的產品規格為①1400X①1157×304(力H高件)，如圖3-6所示。根據體積不變原則，考慮到熱損耗、后續熱處理、機加工余量等因素，選取鋼錠，切出冒頭和錠尾后選取尺寸約①630X700 n'un，料重約1700Kg。

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